多層鋼構(gòu)造廠房的抗震核算要點(diǎn)
發(fā)布時(shí)間：[2015-9-9] 查看次數(shù)：5259
廣州鋼結(jié)構(gòu)訊：多層鋼構(gòu)造廠房的抗震核算要點(diǎn) 進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)，只思考水平地震效果，并在構(gòu)造的兩個(gè)主軸方向分別驗(yàn)算，各方向的水平地震效果應(yīng)全部由該方向的抗震構(gòu)件承當(dāng)。水平地震效果可采用底部剪力法或振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行核算。核算時(shí)，在多遇地震下，阻尼比可采用0.035；在罕遇地震下，阻尼比可采用0.05. 廠房重力荷載代表值和組合系數(shù)，除符合第3章的規(guī)則外，尚符合下列規(guī)則： （1）樓面檢修荷載不該小于4kN/m2，荷載組合值系數(shù)可取0.4； （2）成品或質(zhì)料堆積露面荷載取值按實(shí)際采用，荷載組合值系數(shù)取為0.8； （3）設(shè)備和料斗內(nèi)的物料充滿度按實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)采用，當(dāng)物料為間斷加料時(shí)，物料重力荷載的組合值系數(shù)取為0.8； （4）管道內(nèi)物料重力荷載按實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)取用，組合值系數(shù)取為1.0. 直接支承設(shè)備和料斗的構(gòu)件及其連接，除振動設(shè)備核算動力荷載外，尚應(yīng)計(jì)入其重力支承構(gòu)件及連接的地震效果。設(shè)備與料斗對支承構(gòu)件及其連接的水平地震效果，可按下式確定： Fs=аmaxλGeq λ=1.0+Hx/Hn 式中：Fs——設(shè)備或料斗重心處的水平地震效果標(biāo)準(zhǔn)值； аmax——水平地震影響系數(shù)最大值； Geq——設(shè)備或料斗的重力荷載代表值； λ——放大系數(shù)； Hx——基礎(chǔ)至設(shè)備或料斗重心的距離； Hn——基礎(chǔ)底部至建筑物頂部的距離。 此水平地震效果 對支承構(gòu)件產(chǎn)生的彎矩、扭矩，取設(shè)備或料斗重心至支持構(gòu)件形心距核算。 多層鋼構(gòu)造廠房荷載效應(yīng)組合按第3章的有關(guān)規(guī)則進(jìn)行。 平面布置較規(guī)則的多層結(jié)構(gòu)，其橫向結(jié)構(gòu)的核算采用平面核算模型，當(dāng)平面不規(guī)則且樓蓋為剛性樓蓋時(shí)，采用空間核算模型；廠房的縱向結(jié)構(gòu)的核算，可按柱列法核算，當(dāng)各柱列縱向剛度不同較大且樓蓋為剛性樓蓋時(shí)，采用空間整體核算模型。有壓型鋼板的現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板面開孔較小且用栓釘?shù)瓤辜暨B接件與鋼梁連接時(shí)，樓蓋視為剛性樓蓋。 地震效果效應(yīng)核算時(shí)，采用層間核算模型，同時(shí)按不同圍護(hù)構(gòu)造思考自振周期的折減系數(shù)Ψ。當(dāng)為輕質(zhì)砌塊及懸掛預(yù)制墻板時(shí)，Ψ取0.9；當(dāng)為重砌體外包時(shí)，Ψ取0.85；當(dāng)為重砌體墻嵌砌時(shí)，Ψ取0.8.對所有圍護(hù)墻只計(jì)入質(zhì)量，不思考剛度及抗震共同工作。當(dāng)設(shè)備或支承設(shè)備的構(gòu)造與廠房共同工作時(shí)，其水平地震效果核算時(shí)，應(yīng)計(jì)入設(shè)備及其支持構(gòu)造的剛度，地震效果效應(yīng)按設(shè)備或支承設(shè)備構(gòu)造與廠房構(gòu)造側(cè)移剛度的比例分配。 多層結(jié)構(gòu)的橫向結(jié)構(gòu)核算采用核算機(jī)核算，當(dāng)對層數(shù)不多的結(jié)構(gòu)采用手算辦法時(shí)，其豎向荷載效果下的內(nèi)力效應(yīng)可用近似的分層法核算，水平荷載效果下的內(nèi)力效應(yīng)可采用半剛架法、D值法等近似辦法核算。 核算層間位移時(shí)，結(jié)構(gòu)-支持構(gòu)造可不計(jì)入梁柱節(jié)點(diǎn)域剪切變形的影響，但腹板厚度不宜小于梁、柱截面高度之和的1/70.廣州鋼結(jié)構(gòu)
